综合交通枢纽市政配套工程（新凤中路及内环改道）桥梁施工图设计说明（桥梁部分）
重庆西客站
桥梁工程施工图设计说明
1 1 、工程概况 及上阶段意见执行 情况
1.1 工程概况 本项目（新凤中路及内环改道）属于重庆西客站综合交通枢纽市政配套工程。新凤中路起点位于沙坪坝区西山村，线路呈南北走向，下穿新区大道和内环快速路后，终点止于重庆市上桥税务所，路线全长 2984.214m。道路等级为城市主干路，设计车速 50km/h，双向六车道。新凤中路下穿道（含敞口段）全长 1812.508m ，设计车速 50km/h，双向四车道。
由于新凤中路在 K1+780～K1+920 段下穿既有内环快速路，而内环快速路此段为填方路基，施工期间需将内环临时改道，并将填方路基改为上跨桥，同时将内环拓宽一并实施。本次设计范围内内环快速路拓宽还建桥长度约255.5m，设计车速 80km/h，双向十车道。
1.2 前期主要设计过程 2012 年 4 月～2014 年 10 月，重庆市设计院对该项目进行前期研究并完成《重庆西站城市综合交通枢纽工程-市政道路建设工程方案设计文件》。
2014 年 10 月 17 日通过了重庆市规划局的方案审查。
2014年9月9日，重庆市城乡建设委员会对本项目方案设计完成并联审查。
2015 年 6 月 9 日，市城乡建委在机关办公大楼 16 楼设计处会议室组织召开了重庆西客站综合交通枢纽市政配套工程（新凤中路及内环改道）初步设计专家审查会，审查结果为修改通过。
1.3 初设审查意见及执行情况 本项目初设评审专家一致同意桥梁所推荐方案，对桥梁未提出修改意见，本次施工图设计在初设桥梁方案基础上进行深化完善。
1.4 本次设计内容 重庆西客站综合交通枢纽市政配套工程（新凤中路及内环改道）项目施工图设计共分为六册：
第一册
道路
第二册
下穿道及支挡结构
第三册
桥梁
第四册
框架结构 第五册
道路排水、电照、交通工程、绿化
第六册
临时交通
本册为施工图第三册桥梁部分。
2 2 、 设计依据
2.1 业主提供的 1：500 电子地形图 2.2 《重庆市发展和改革委员会关于重庆西站综合交通枢纽市政道路工程可行性研究报告批复》（渝发改交[2014]1426 号，2014.12.22）
2.3《重庆西站城市综合交通枢纽工程—市政道路建设工程方案设计文件》（重庆市设计院，2014.11）
2.4《重庆西客站综合交通枢纽市政配套工程（新凤中路及内环改造）工程 地质勘察报告（详细勘察）》（重庆市市政设计研究院，2015.01）
2.5《市政工程设计方案审查意见函》（重庆市规划局，渝规市局方案函[市政] [2014]0500 号，2014.10）
2.6 《重庆市城乡建设委员会建设工程方案设计并联审查协办意见复函》 （重
庆市城乡建设委员会，渝建方案协办【2014】27 号，2014.9）
2.7 《重庆市城乡建设委员会关于重庆西站城市综合交通枢纽工程方案设计的审查意见》（重庆市城乡建设委员会，渝建方案审【2014】27 号，2014.9）
2.8 《重庆市规划局关于重庆火车西站综合交通枢纽市政道路专家审查会议纪要》（重庆市规划局，市政字[2014]70 号，2014.5）
2.9《重庆市城乡建设委员会关于重庆西客站综合交通枢纽市政配套工程（新凤中路及内环改道）初步设计的批复》 2.10 轨道交通五号线一期工程施工图资料 2.11 轨道交通环线一期工程施工图资料 2.12《重庆市轨道交通建设办公室关于重庆西客站综合交通枢纽工程市政配套道路（新凤中路及下穿道、站前广场南北循环道）初步设计阶段的专项审查意见 2.13《内环快速路西北半环（凤中立交-渝遂立交段）拓宽改造工程——凤中立交（K0+000～K1+540）》施工图设计文件
2.14《内环快速路西北半环（凤中立交-渝遂立交段）拓宽改造工程——清水溪河道改造工程》施工图设计文件
2.15 我院编制的《重庆西客站综合交通枢纽市政配套工程（新凤中路及内环改道）初步设计文件》 2.16
遵循的规范规程 1）《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）
2）《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）
3）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）
4）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2015）
5）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61—2005）
6）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）
7）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）
8）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）
9）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ16-2011）
10）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ/T F50-2011）
11）《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》（JTT 663-2006）
12）《公路桥梁盆式橡胶支座规范》（JT/T 391-2009）
13）《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81-2006）
14)《公路交通安全设施设计细则》（JTG/T D81-2006）
15)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
16)《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
17)《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）
18)《重庆市建筑护栏技术规程》（DBJ50-123-2010）
19)《工程结构可靠性设计统一标准》(GB 50153—2008) 20）其他国颁、部颁相关规范规程 3 3 、设计标准
3.1 设计荷载：内环上跨桥：汽车城-A 级； 人行桥：整体计算：人群：4.5kN/㎡；局部计算：人群：5kN/㎡ 3.2 道路等级：内环城市快速路； 3.3 行车速度：内环：80km/h；
新凤中路：50km/h； 3.4 桥面最大纵坡：内环上跨桥-0.4%；
3.5 桥面横坡：内环上跨桥单向 2%，人行桥 1%（双向）； 3.6 桥面宽度：
内环上跨桥：0.75m（防撞护栏）+19m（车行道）+2m(中分带）+28m（车行道）+0.75m(防撞护栏）=50.5m 人行桥桥面全宽：4.2 米，梯道全宽：双侧布置 2.7 米。
3.7 桥下净高大于 5 米； 3.8 地震烈度:动峰值加速度为 ag=0.05g,按照抗震设防分类乙类，抗震设计方法 B 类桥梁 7 度设防；
3.9 结构安全等级：一级； 3.10 设计使用年限：内环上跨桥 100 年，人行桥 50 年； 3.11 耐久性设计环境类别：上部结构 I 级，下部结构Ⅱ级； 3.12 防撞护栏等级：内环上跨桥 SS 级。
4 4 、建设条件及地质概况 （摘自地勘报告）
4.1 交通位置 拟建凤中路北至上桥西环立交，南经重庆东货运站至华岩风景区附近，东部由凤中立交连接至内环快速，并与多条规划城市主干路衔接，工程场地交通较为便利。
4.2 气象与水文 （1）气象 根据重庆市气象局 1951 年～2007 年间的气象观测资料，勘察区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期 349 天左右。多年平均气温 18.3℃，月平均最高气温是 8 月为 28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃，日最高气温43.0℃(2006年8月15日)，日最低气温-1.8℃(1955 年 1 月 11 日)。多年平均降水量 1082.8mm，降雨多集中在 5～9 月，其降雨最高达 746.1mm 左右，日最大降雨量 266.7mm(出现在 2007 年 7 月 17 日)，小时最大降雨量可达 65mm。
多年平均相对湿度 79%左右，绝对湿度 17.7hPa 左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度 81%左右。全年主导风向为北，频率 13%左右，夏季主导风向为北西，频率 10%左右，年平均风速为 1.3m/s 左右，最大风速为26.7m/s。
（2）水文 拟建场地位于现有主城区，生产厂区与居民区密布，场地地表封闭较好，排水设施较完善，无地表水体。
4.3 地形地貌 勘察区所处位置属川东平行岭谷区，区域以构造剥蚀浅丘地貌为主。地貌类型受地层岩性、地质构造控制明显，以条状山脊、陡坡地形、斜坡、平台、沟谷等地形为主。
经人类工程改造，拟建工程主要沿既有凤中路改造，沿线及周边多为居民房、学校、临街商业门面、工业厂房、市政道路以及建设形成的边坡、挡墙等人工地貌，极少部分原始地貌出露。地表覆盖有厚度不等的人工填土及粉质粘土，部分边坡未进行混凝土防护可见基岩出露 。现状现地面高程 298.38～321.46m，相对高差 23.1m，地形坡角一般 3º～8º，总体相对平坦，局部斜边坡坡度可达 15º～40º。
4.4 地质构造 勘察区位于中梁山背斜东翼，岩层呈单斜产出，岩层产状 95～12036～43，倾角由西至东变逐渐减小，层间结合差，属硬性结构面，场地内未见断
层及次级褶皱。场地地质构造简单。根据实测岩芯、及露头测量，大致分为三个不同产状，线路起点至下穿道入口产状为 110°∠36°，下穿道产状为 90°∠38°，下穿道出口至线路终点产状为 90°∠40°。
据场地基岩露头调查，岩体中主要发育两组裂隙：J1：290～305∠42～75，优势产状 310∠65，J1 延伸 3～5m，间距 2～4m，微张 1～3mm，舒缓波状，间距 1.0～2.0m，偶见钙质充填，结合差，属硬性结构面；J2：200～210∠70～80，优势产状 200∠75，J2 延伸 5～8m，间距 3～5m，一般闭合～微张，面平直，偶见倒转现象，偶见泥质充填，结合差，属硬性结构面。
4.5 地层岩性 根据地表调查及邻近场地资料，线路区主要出露地层为第四系人工堆积层、残坡积层，侏罗系的沙溪庙组（J 2 s）基岩，其岩性按新至老分述如下：
1 1
第四系 ①素填土(Q 4ml )：杂色，以灰色、灰白色、灰黑色为主，干至湿，结构松散至密实。主要由砂泥岩、灰岩碎块石及粉质粘土组成。碎块石粒径一般为 2～500mm，土石比 9:1～1:9，在既有凤中路路面范围以碎石含粉质粘土为主，粒径经过筛选及机械压实，多为密实状态，其余地段填土组成较为复杂，在不同地段差别大，人行道多含有碎砖块、混凝土块等，压实度较差，多为中密状，有局部架空现象，现状人行道也多见沉降变形、开裂。工业厂房地坪多含有工业垃圾等，密实度差异较大，以稍密至中密为主，局部密实，均匀性差。区内填土堆填时间多为 8 年以上，少部分新填土少于 3 年。
②粉质粘土（ Q 4el+dl ）
灰色、褐色、黄色、紫红色，局部地带含水量大，呈软塑～硬塑状态，压缩性中等，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，断面稍有光泽，由上而下块碎石含量渐增，残坡积，与下伏基岩强风化带呈渐变过渡。场地分布不连续，间断分布，局部可见，最大厚度可达 5.1m。根据室内试验报告，对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋以及钢结构有微腐蚀性。
③淤泥粉质粘土（ Q 4el+dl ）
灰色、灰黑色，根据连续动力触探试验，N63.5=2.3-3.2 击，平均值 2.8击，为软塑状，局部流塑，含腐殖质，有臭味，压缩性较高，力学性质差，主要分布在原为鱼塘、冲沟、水渠或地势低洼地段，为长期饱水淤积形成，后期建设未挖除直接堆填覆盖。部分人工填土与下伏土层界面因长期积水，亦逐渐形成 0.2-0.5m 不等的淤泥质土，与填土渐变过渡，混杂随块石等，强度较一般淤泥质土稍高。该地层地表未出露，皆分布于人工填土之下。现场钻孔揭露主要分布在下穿道出口段、入口及内环交叉段加油站及长风机械配件厂附近，厚度 0.5～2.8m。
2 2
侏罗系 ③沙溪庙组（J2s）
基岩为砂岩、砂质泥岩。
砂质泥岩（J2s-Ms）：暗红色、红褐色、紫褐色，泥质结构，薄～厚层状构造，遇水易软化，脱水极易风化崩解，成份以粘土矿物为主，大多含粉砂质较重，含青灰色泥质、砂质条带、团块，局部含大量钙质结核，部分地段有砂岩夹层，厚度小。质软。整个场地皆有揭露，为本场地主要岩层。
砂岩（J2s-Ss）：黄色、灰色、灰白色，中细粒结构，中～巨厚层状构造，钙质胶结，矿物成份主要为长石、石英等。质较硬。部分钻孔有揭露。局部含泥岩角砾。
泥质粉砂岩（J2s-As）：黄色、浅灰色，细粒结构，薄～中厚层状构造，
泥质胶结，矿物成份主要为长石、石英等。质极软～较软。遇水易软化、脱水易崩解。部分钻孔有揭露。位于钢材锻造厂附近至道路终点钻孔多有揭露，局部钻孔缺失。
4.6水文地质条件
勘察区地下水的补给源主要为大气降水补给，自高向地势低洼处排泄，具有排泄路径、周期短的特点。
大气降雨后沿地面或下渗后径流，多进入市政管网，部分进入地势低洼一带，形成潜水或向更低点排泄；地下水径流方向主要受既有市政管网及地形控制；地下水的排泄主要为向市政排水管网径流，其次为大气蒸发。
区内地下水仅地势低洼段分布潜水，埋深小，其余地段基岩裂隙水埋藏较深。潜水水位具有季节性变化明显，受降水影响大等特点。基岩裂隙水水量不丰，没有统一的水力联系。区内基岩的风化裂隙水总体含水量甚微，但不排除局部地段有富水条件，储藏有一定裂隙水。暴雨季节及市政管网泄露可能形成较高的临时地下水位。
4.7 不良地质现象特殊性岩土 根据区域地质资料及调查可知，本场地及周边岩层分布连续，未见断层、构造破碎带，未见危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象。
4.8 地震 根据《中国地震动参数区划图》GB18306-2001、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 及《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223-2008，《公路工程抗震设计规范》JTG B02-2013，重庆市抗震设防烈度为 6 度，设计基本地震加速度值取 0.05g，设计地震分为第一组。
内环快速上跨桥 根据《公路工程抗震设计规范》JTG B02-2013，桥位区分布土层厚度5.6-21m，等效剪切波速 Vse=141-166m/s，140<Vse<250 m/s,3m<ds<50m，场地类别 II 类，特征周期 0.35s，无其他不良抗震条件，为可进行建设的抗震一般地段。抗震设防措施可按 7 度选取，桥梁抗震设防类别 B 类。
新凤中路人行天桥 根据《公路工程抗震设计规范》JTG B02-2013，桥位分布土层厚度最大14.3m，等效剪切波速值 Vse=141-166m/s，覆盖层厚度取 14.3m，40<Vse<250 m/s,3m<ds<50m，场地类别 II 类，特征周期 0.35s，无其他不良抗震条件，为可进行建设的抗震的一般地段。由于本工程较重要，抗震设防措施可按 7 度选取，桥梁抗震设防类别 B 类。
4.9 工程地质评价 4.9.1 新凤中路人行天桥 本桥位于新凤中路 K2+035.400 处，跨越新凤中路，钢箱梁方案。天桥主梁及梯道为钢结构，拟建天桥现状为重庆钢材锻造厂入口，地形坡度缓，场地整体稳定，适宜桥梁建设。
0#墩 桥墩位置基岩埋深约 0.7-2.90m，风化层厚度约 1.50m，地下水不发育，下伏砂岩、泥质粉砂岩、砂质泥岩，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，埋入下穿道底板以下一定深度，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 8920Kpa，土层较厚，建议优先采用机械成孔桩。由于厂房内部无法钻探，墩中心无钻孔，根据两侧钻孔推测岩土分布，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
1#墩
桥墩位置基岩埋深约 0.3-0.6m，风化层厚度约 1.6m，地下水不发育，土层厚度小，该桥墩位于下穿道中墙，下穿道明挖后出露砂质泥岩，建议采用扩大基础或嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度取 8920Kpa。
2#墩 桥墩位置基岩埋深约 0.9m，风化层厚度约 1.6m，地下水不发育，下伏泥质粉砂岩、砂质泥岩，泥质粉砂岩强度较低，易风化，如以该层做为持力层应加强承载力检测，不能满足要求时，应穿越该层进入下伏中等风化砂质泥岩，该桥墩位于下穿道右侧，建议采用嵌岩桩基础，深入下穿道底板以下一定深度，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度取8920Kpa， 桥位区土层厚度不大，可以采用人工挖孔，由于人工挖孔桩安全性问题较多，根据建委文件，优先采用机械成孔桩。
4.9.2 内环快速改造桥 该段现状内环快速填方路基及上跨桥段，填方边坡采用重力式挡墙、格构式网格护坡进行支挡及防护，边坡现状稳定。纵向地形平坦，横向地形较陡，分布第四系人工填土、粉质粘土，厚 0.5-21.1m；下伏侏罗系沙溪庙组砂质泥岩，强风化层厚度 1.2-3.3m，地下水贫乏总体贫乏，仅局部地势低洼地段存在少量潜水。桥位区总体稳定，适宜桥梁建设。该桥为左右分幅桥，下面分别进行评价。
1）内环左桥 0#台 桥台位置基岩埋深约11m，风化层厚度约2m，地下水不发育，现状边坡稳定。建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速路上无法钻探，根据两侧钻孔推测岩土分布，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
1#墩 桥台位置基岩埋深约14m，风化层厚度约2m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，根据两侧钻孔推测岩土分布，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
2#墩 桥台位置基岩埋深约18m，风化层厚度约2m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，根据两侧钻孔推测岩土分布，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
3#墩 桥台位置基岩埋深约21m，风化层厚度约2.5m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，根据两侧钻孔推测岩土分布，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
4#墩 桥台位置基岩埋深约17.7m，风化层厚度约2.5m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，根
据两侧钻孔推测岩土分布，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
5#墩 桥台位置基岩埋深约14.9m，风化层厚度约1.5m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，根据两侧钻孔推测岩土分布，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
6#台 桥台位置基岩埋深约11.2m，风化层厚度约2.3m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，根据两侧钻孔推测岩土分布，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
2）内环右桥 0#台 桥台位置基岩埋深约2-14m，风化层厚度约2m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，仅 1钻孔控制，建议施工前进行超前钻详细探查明土层厚度。
1#墩 桥台位置基岩埋深约3-16m，风化层厚度约2m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，仅 1钻孔控制，建议施工前进行超前钻探详细查明土层厚度。
2#墩 桥台位置基岩埋深约 5.3m，风化层厚度约 2.2m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。
3#墩 桥台位置基岩埋深约2-11m，风化层厚度约2.5m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，仅1 钻孔控制，建议施工前进行超前钻探详细查明土层厚度。
4#墩 桥台位置基岩埋深约 6-9m，风化层厚度约 1.5m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，仅1 钻孔控制，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
5#墩 桥台位置基岩埋深约 3-9m，风化层厚度约 2.5m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无法钻探，内环快速中心无钻孔控制，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
6#台 桥台位置基岩埋深约5-12m，风化层厚度约2.1m，地下水不发育，建议采用嵌岩桩基础，以中等风化砂质泥岩为持力层，砂质泥岩天然单轴抗压强度为取 7680Kpa，土层较厚，建议采用机械成孔桩。由于内环快速无施工条件，道路中心无钻孔控制，建议施工前进行超前钻探查明土层厚度。
桥梁段岩土参数如下：
内环改造段岩土参数建议表 参数类别 天然重度(kN/m3 ) 岩石抗压强度标准值(MPa) 地基承载力基本容许值(kPa) 地基承载力特征值(kPa) 变形模量E 0 (MPa) 抗拉强度σt(kPa) 内聚力C (kPa) 内摩擦角Ф( °)
天然 饱和 素填土 *20.50
处理后确定
粉质粘土 19.70
*120
27.30 13.79 淤泥质粉质粘土 *18.90
*8 *6 泥质粉砂岩 23.50 8.42 4.08 800 1200 587 156 212 33 砂质泥岩 25.10 7.68 4.85 1000 1455 1066 150 318 31.80 砂岩 24.30 21.41 15.58 1500 4674 2604 520 39 670 裂隙面
*70 *20 岩层面
*35 *15 注：带“*”为当地经验值，请酌情使用。
5 5 、主要材料：
5.1 混凝土：
内环上跨桥：箱梁采用 C50 混凝土，桥面铺装采用沥青混凝土；桥墩墩柱采用 C40 混凝土，承台、桩基采用 C30 混凝土；桥台台身采用 C25 片石混凝土，台帽采用 C40 混凝土。
人行天桥，桥墩桩基采用 C30 混凝土，踏步采用 C30 混凝土，天桥梯脚基础采用 C25 混凝土。
其它构件混凝土标号详见相应的设计图并以设计图为准。
C30 混凝土：轴心抗压强度设计值 f cd =13.8Mpa，轴心抗拉强度设计值f td =1.39Mpa，弹性模量 E c =3.0x104 Mpa。
C40 混凝土：轴心抗压强度设计值 f cd =18.4Mpa，轴心抗拉强度设计值f td =1.65Mpa，弹性模量 E c =3.25x104 Mpa。
C50 混凝土：轴心抗压强度设计值 f cd =22.4Mpa，轴心抗拉强度设计值f td =1.83Mpa，弹性模量 E c =3.45x104 Mpa。
主梁中加入微膨胀高效抗裂防水剂，掺量为胶凝材料的 8%。
5.2 钢绞线：
预应力钢绞线采用 PC 高强度低松弛（Ⅱ级松弛）七股型钢绞线，其应符合图纸要求及 GB/T 5224-2003 预应力混凝土用钢绞线 1×7 相关要求。抗拉强度 f pk =1860Mpa，张拉控制应力采用 0.75f pk ， 钢绞线主要技术要求应符合如下规定：
钢绞线公称直径：15.2mm
截面面积：139mm2
抗拉强度标准值：f pk =1860 MPa 弹性模量：E=1.95×105 MPa 钢筋松弛率：≤0.03 预应力钢束与管道的摩阻系数：u=0.17 预应力管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：k=0.0015（塑料波纹管）
一端锚具变形及钢束回缩值小于等于：6mm 5.3 普通钢筋：
设计采用HPB300、HRB400钢筋：HPB300钢筋其抗拉、压设计强度为250MPa；HRB400 级钢筋其抗拉、压设计强度为 330Mpa，普通钢筋应分别采用符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499.1-2008 和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499.2-2007 规定的 HPB300、HRB400 钢筋。除特殊说明外，直径≥12mm 者采用 HRB400 热扎螺纹钢筋；直径＜12mm 者采用 HPB300 热扎圆钢筋。钢筋直径≥20mm 的钢筋连接采用等强度直螺纹机械连接，连接等级达到Ⅰ级标准。
5.4 钢板：
采用 Q345B 钢，应采用符合国家相关规范规程要求，焊接 Q345 钢和 Q235
钢分别按下表选用焊条丝。
焊接方法 钢号 焊接材料 备
注 手工焊 Q235 Q345 E4301，E4303 E5015，E5016
埋弧自动焊 Q235 Q345 HJ431，H08A HT431
镀铜 H10Mn2
5.5 锚具：
必须符合交通行业标准（JT/T329.1－1997）和《预应力筋用锚具、夹具和联结器》（GB/T14370-2007）中各项技术要求。设计时参考了 OVM 预应力锚具相关参数，施工单位所选用的预应力锚具必须符合相关质量标准，并在桥梁工程中广泛应用，同时符合本设计文件的各项要求。
5.6 支座：
车行桥采用 GPZ（II）系列支座，人行桥采用板式橡胶支座，支座的选用应满足交通行业标准《公路桥梁盆式橡胶支座》(JTT391－2009)和《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T4－2004)的要求。施工单位所选用的支座必须符合相关质量标准，并在桥梁工程中广泛的应用，同时符合本设计文件的各项要求，如安装高度不一致时应进行换算。
5.7 伸缩缝：
车行桥采用 FD-80 及 FD-100 伸缩缝，伸缩缝产品符合《公路桥梁伸缩装置》（JT/T 327-2004）标准要求。人行桥梯脚处设置简易伸缩缝。
5.8 预应力管道：
预应力管道采用塑料波纹管。其质量需满足《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》JT/T 529-2004 中相关要求。
5.9 防水层：
主线桥桥面防水材料可采用聚氨酯防水涂料，产品符合《道桥用防水涂料》（JC/T 975-2005）标准要求。并在厂家技术人员的指导下精心施工。
6 6 、 内环上跨 桥 设计要点 ：
6.1 总体 桥梁分两幅设计，左幅桥梁设计起点里程为 K1+316.177，终点里程为K1+510.177，跨径布置为 2×26m+（31+2×35+31）m，全长 194 米。右幅桥梁设计起点里程为 K1+368.177，终点里程为 K1+571.677，跨径布置为（31+2×35+31）+2×31.75m，全长 203.5 米。桥梁最大纵坡为-0.4%。主梁为预应力混凝土连续箱梁，桥台处设置 80 伸缩缝，牛腿处设置 100 伸缩缝。下部结构采用柱式桥墩，基础为承台桩基础，桥台采用重力式桥台，基础为桩基础。桥梁横向布置为：0.75m（防撞护栏）+19m（车行道）+2m(中分带）+28m（车行道）+0.75m(防撞护栏）=50.5m，设单向 2%横坡，桥梁横坡采用箱体整体扭转而成。
桥位处竖向共分为三层结构，从下至上分别为新凤中路下穿道层、新凤中路路面层，内环桥梁层。新凤中路上下层中心线一致，内环桥梁跨越新凤中路及下穿道，新凤中路中分带上的墩柱，位于下穿道左右洞边墙之间。桥梁 Y6桥墩与内环拼宽桥桥台位置重合，本次设计时候考虑两桥台整体设置，设计时候内环拼宽侧的标高、坐标尺寸均严格按照已设计的拼宽桥施工图进行设计。
6.2
上部结构 左幅及右幅箱梁结构均采用预应力混凝土连续箱梁，左幅为等宽结构，右幅为变宽结构，箱梁梁高 1.9m，支点位置横梁加高为 2.3m。左幅箱梁采用直
腹板单箱三室截面，箱梁顶部宽度 20.75m，箱梁底部宽度 15.75m，翼缘悬臂2.5m；右幅箱梁标准宽度采用直腹板单箱五室截面，箱梁顶部宽度 29.75m，箱梁底部宽度 24.75m，翼缘悬臂 2.5m；箱梁顶板厚 0.25m、底板厚 0.25m，跨中腹板厚 0.5m，端部腹板厚 0.8m，箱梁端横梁宽 2m，中横梁设牛腿处宽 3m，其余中横梁宽 3.5m。
桥面系构成：4cm 沥青玛蹄脂碎石混合料（SMA-13）， 6cm 中粒式沥青混合料（AC-20），并涂刷桥面专用防水层。
6.3 下部结构 6.3.1 下部结构设计要点 下部结构桥墩为矩形柱式桥墩，基础为承台桩基础，桥墩墩身尺寸 1.8×2.4m，桩基直径 2.5m，承台尺寸为 4m×4m,高度为 2.5m，其中 Z4-Y2 位于新凤中路中分带上的桥墩，设计时考虑远期内环高架桥墩的预留，与内环高架桥墩共用整体承台基础，承台高 3m，桩基直径 2m，桥墩桩基采用机械钻孔桩，桩基嵌入中风化岩层不小于 7.5m，基底岩石天然单轴抗压强度不得低于 7.5MPa。桥台设计为重力式桥台，基础为承台桩基基础，桩基直径 1.5m，嵌入中风化岩层不小于 4.5m，基底岩石天然单轴抗压强度不得低于 6MPa。
该段新凤中路及凤中路下穿道均采用明挖的方式进行施工，桥梁上部结构采用支架现浇施工，下部结构桩基采用钻孔灌注施工，桩基长度原则上应不小于设计桩长，位于下穿道边墙之间的桥墩桩基均嵌入中风化岩层，下穿道附近的桩基嵌岩深度不小于 3 倍桩径嵌岩要求（嵌岩深度要求从桩基边到中风化岩层斜面的安全襟边距不得小于 5 米算起）。施工期间需对现状内环快速路进行交通转换，待桥梁施工完成后，再恢复其正常交通。
6.3.2 预留内环高架桥墩受力要点 本次设计包含内环高架桥墩的预留设计，经与内环高架设计单位联系沟通，对内环高架桥墩墩底截面内力提出如下要求见下表，桥墩截面内力不得超过表列数值。
荷载组合 轴力 (kN) 剪力 (kN) 弯矩(kN.m) 顺桥向 横桥向 承载能力极限状态 基本组合 53800 455 18919 5400 正常使用极限状态 准永久组合 38500 301 5405 -1080 频遇组合 39700 621 9460 -1370 6.4 施工组织设计 6.4.1 下部结构施工顺序 内环上跨桥位于中分带上的桥墩紧邻凤中路下穿道，施工时考虑先进行桥墩桩基础的施工，再进行桥墩承台及下穿道的开挖，待承台施工完后，承台与下穿道基础之间空隙用 C15 素混凝土回填，回填详见墩台地质横断面图（SQ-02-06），然后施工中分带桥墩墩柱部分长度（墩柱露出地面1.2m高左右），其次施工下穿道结构及两侧的回填，形成凤中路路面层，下穿道结构两侧回填采用素混凝土，下穿道结构施工及两侧回填应按照对称均衡的原则，避免施工时造成桥墩偏位，最后施工中分带桥墩剩余长度及其他墩、台。
6.4.2 上部结构施工顺序 桥梁上部结构采用支架现浇施工，先同时施工左幅第二联和右幅第一联，再施工左幅第一联及右幅第二联。因为左幅第二联和右幅第一联横梁均为共用，施工时候应同时搭架、同时浇筑上部箱梁及横梁，左、右幅同一批纵向预应力张拉时应同时进行（并应按照对称均衡原则），设计时在左右幅悬臂连接
处设置 1cm 断缝。
下部结构墩台采用搭设支架现浇施工，桩基采用桩孔灌注。
施工单位经常以后应通读全套施工图，并对该项目进行详细的施工组织设计，并报监理、甲方等各方审核同意后方可进行施工。
6.5
预应力体系：
上部结构均设置纵向通长预应力钢束，采用两端张拉。除桥台处及左幅 1支点箱梁横梁采用钢筋混凝土外，其余横梁均采用预应力混凝土，横向预应力均采用单端张拉。
全桥预应力钢束张拉原则：张拉横向预应力钢束（一半）→张拉纵向预应力（一半）→张拉横向预应力（一半）→张拉纵向预应力钢束（一半）；纵向预应力除特别说明外张拉顺序为：中部钢束→下部钢束→上部钢束，张拉时应对称张拉。
6.6
支座：
桥梁采用 GPZ(II)型支座。各支座处的梁底调平块必须调整为水平面，以确保支座水平安装，安装技术要求详见支座使用说明书。
6.7
伸缩缝：
桥梁桥台位置设 80 伸缩缝,分联牛腿位置设 100 伸缩缝，伸缩缝建议温度20℃左右安装。
6.8
设计计算参数 现浇预应力箱梁按预应力 A 类构件设计，整体计算采用平面杆系有限元计算，收缩徐变及顶板升、降温按规范 JTG D60-2004 取值，有关计算参数的选取如下：
锚下控制张拉应力：
1395 Mpa 管道摩阻系数：
μ＝0.17 管道偏差系数：
κ＝0.0015
锚具变形与钢束回缩值（一端）：
△L＝6mm 均匀温度：
升温 25℃，降温 23℃ 得出结构在使用状态及承载能力极限状态下的受力状况及验算结果满足规范要求。
6.9
耐久性设计 根据地质勘察报告，地下水对建筑材料有微腐蚀性。混凝土结构配筋措施需满足钢筋所处环境的最小净保护层厚度要求； 首先要重视桥梁耐久性设计，并从建桥所有的材料、桥梁建设过程中的施工和养护质量及后期的维护等全过程进行控制。
具体可以采用如下措施保证桥梁结构良好的耐久性：
根据地勘资料中的环境类别，在进行结构耐久性设计时，确保钢筋保护层厚度满足规范相关条款的要求。
梁体浇筑时真正做到精心施工、养护，确保梁体节段振捣密实和浇筑质量。
混 凝 土 构 件 需 满 足 《 混 凝 土 结 构 耐 久 性 设 计 与 施 工 指 南 》（CCES 01-2004），外露钢构件均应进行防腐涂装，钢筋混凝土构件最大裂缝宽度为 0.2mm；预应力结构不允许出现裂缝。
6.10 桥梁抗震设计 内环快速路桥梁处于地震设防 6 度区域，进行该项目桥梁设计时，按照抗震相关规范要求，对该桥梁进行构造设防。比如在桥墩、桥台位置设置防震挡块等。
在本阶段时，在墩顶与梁底交界、桥墩与承台交界等容易发生剪切破坏的
地方加强配筋，使之在地震工况下有足够的延性并能形成塑性铰，增强桥梁结构的抗震性能。真正做到”大震不倒、中震可修、小震不坏”。
7 7 、 新凤中路 人行桥设计要点：
7.1 总体 本人行桥跨越新风中路，本桥设计考虑采用地区常见结构型式，钢箱梁方案。本桥主梁及梯道为钢结构，其中天桥跨径布置为 18.1+18.7 米，全长 39.55米，天桥桥宽 4.2 米；梯道宽 2.7 米；桥上设置 2%的双向纵坡和 1%的双向横坡。
7.2 上部结构 天桥主梁、梯道梁均为钢结构，由钢板焊接组合而成。上部结构为等截面钢箱梁，梁高为 0.85 米，箱梁顶宽 4.2 米，底宽 1.8 米。梯道梁高为 0.3 米，梯道梁宽 2.7 米。天桥箱梁采用 Q345B 钢。钢梯道及平台采用 Q345B 钢。
7.3 下部结构 主墩结构为花瓶式钢筋混凝土桥墩，顶部宽度为 1.8 米，根部宽度 1.0 米，厚 0.7 米，Z1、Z3 墩采用桩基础，桩基直径为 1.2 米，Z2 墩采用扩大基础。梯道墩结构为方形墩，墩身尺寸为 0.6×0.6 米；梯道墩基础为桩基础，桩基直径为 1 米，梯脚基础为扩大基础。桩基嵌入中风化岩层不小于 3 倍桩径（嵌岩深度要求从桩基边到中风化岩层斜面的安全襟边距不得小于 5 米算起），基底岩石天然单轴抗压强度不得低于 6MPa，且受凤中路下穿道及轨道隧道标高控制，原则上不小于设计桩长。主墩扩大基础基底承载力不小于 600KPa。
7.3 结构防腐 钢结构主体在制作前钢材表面均进行喷砂除锈处理，除锈等级为Sa2.5。涂装工艺见下表：
涂装方案（外表面）
涂层名称 涂装道数 总干膜最小厚度（µm）
环氧富锌底漆 1 60 环氧（厚浆）漆 2 100 丙烯酸脂肪族聚氨酯面漆 2 80 总干膜厚度 240 涂装方案（内表面）
涂层 涂装道数 总干膜最小厚度（µm）
环氧富锌底漆 1 60 环氧（厚浆）漆 2 100 总干膜厚度 160 天桥墩柱及梯道下部刮腻子两遍刷氟碳漆，梯道梁按设计进行钢结构防腐处理，面漆采用氟碳漆。
天桥外涂装色彩选用标准色卡 1394 号色或由业主根据需要选择合适的颜色。
7.4 附属 天桥照明：经对现场实地踏勘，本天桥所跨道路为互通区内匝道，设有现状路灯照明，根据《城市道路照明设计标准》（CJJ 45-2006）5.2.9第一节规定，本天桥为横跨道路，且在道路照明范围内，本次设计不设置独立的天桥照明系统，由道路照明系统提供天桥照明需要。本天桥为非繁华区域敞开式人行天桥，若天桥安装完成后测试，若桥面平均照度小于5lx时，现场通过调近路灯间距或加高灯杆的办法提高来天桥的平均照度水平。
桥面排水：根据桥面排水计算，本桥在每个人行道主墩处设置了2根D100 mm的雨水排水管。排水管管材、管件须满足《建筑排水用硬聚氯乙烯（PVC-U）
管材》 （GB/T 5836.1-2006）、 《建筑排水用硬聚氯乙烯（PVC-U）管件》 （GB/T 5836. 2-2006）规范要求。排水管安装须按照《建筑排水塑料管道安装》（10S406）图集中的要求进行管道安装。管道颜色应与周围环境协调。
天桥防雷接地：本天桥主体结构和安全护栏均为金属结构,防雷及安全接地共用接地体，利用天桥金属结构和墩内钢筋接地作可靠连接，金属结构均与天桥墩内钢筋直径≥16mm的钢筋可靠连接（不少于2根），并在天桥每个梯道（四处）钢结构靠近地面处,距离1.5m外设置接地极， 接地极为两根长 2.5m 水平间距不小于 5.0m的 L50X5 角钢接地体，底部制成尖角形，两根角钢之间采用-40X4镀锌扁钢与天桥钢结构可靠连接，连接扁钢要求其上部埋深不小于0.8m，接地极的作法详见03D501-4-11。
其它：本桥桥面铺设毛面花岗岩，在主墩处设置排水设施。桥上可根据业主需要设给水管便于桥面清洗。给水管设置需向给水管理部门申请安装，安装时，应在水表井内安装倒流防止器，具体做法应满足《建筑给排水设计规范》GB50015-2003（2009年版）要求。桥下根据市政委会议精神要求，增设管理用房，具体位置施工时根据现场情况，需经参建方、市政管理部门进行确认。天桥建成后，施工过程中破坏的人行道系应进行恢复，保证盲道线的连续可用。
7.5 无障碍设计
本天桥参照上图和《城市道路与建筑物无障碍设计规范》（JGJ 50-2001）对天桥踏步提示盲道、桥头盲文标识牌、人行道栏杆均充分考虑了无障碍设计。
7.6 主要设计计算参数：
主梁 Q345B 钢，抗拉强度 f=310MPa。
Q235 钢，抗拉强度 f=215MPa。
常年整体温差：升温取 25℃，降温取－23℃。
日照梯度温差：日照温差采用《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第 4.3.10 条 3 小条的规定值。
自重：材料容重取为 78.5kN/m3
二期恒载：7.9kN/m 人群荷载：4.5kN/m2
栏杆水平推力：2.5kN/m 栏杆竖向荷载：1.2kN/m 风荷载：风压 W= 0.4kPa
8 8. .
内环上跨 桥 施工要点与要求
施工必须严格遵守《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）和《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008 ）的要求，施工放样时，需注意衔接部位坐标及高程准确无误，并用多种可能的方法校核。了解工程地质勘察资料，熟悉场地工程地质状况，更好地组织施工。
8.1 混凝土 8.1.1.施工前必须做好配合比试验，综合考虑施工程序、工期安排、环境影响等各种因素，通过试验，保证混凝土强度，减小混凝土收缩徐变的不良影响。为提高混凝土的耐久性能，确保结构设计使用年限，防止混凝土开裂，混凝土
中应通过配合比试验掺入适量的高效微膨胀抗裂防水剂，以补偿混凝土收缩。具体掺入比例和施工要求须满足厂家及《混凝土外加剂应用技术规程》（GB50119-2003）的相关技术要求。
8.1.2.宜使用同一厂家同一品牌的水泥，并应尽可能采用同一料场的石料，砂料，以保证结构外观色泽一致。
8.1.3.混凝土的内在质量和外观均应严格控制，混凝土浇筑时应保证浇筑进度和振捣密实，所有工作缝应认真凿毛清洁，确保新老混凝土的结合强度，并应注意混凝土的养生，所有外表面均应达到平整、光洁。
8.1.4.梁体混凝土试件应在同等条件下进行养护。
8.2 钢材 8.2.1.普通钢筋、预应力钢材和锚具应按设计技术指标和型号进行采购，并按有关质量检验标准进行严格的检验，遵照施工技术规范及有关要求进行施工。
8.2.2.凡因施工需要，断开的钢筋当再次连接时，必须进行焊接，并应符合施工技术规范的有关规定；当钢筋直径 20mm 时采用等强度直螺纹机械连接，连接技术要求必须满足相关规范。
8.2.3.当钢筋和预应力管道在空间上发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证钢束管道位置的准确，钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，但待预应力施工完毕后应及时恢复原位，施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整普通钢筋布置，但应确保钢筋的根数和净保护层厚度。
8.2.4.如因浇筑或振捣混凝土需要，可对普通钢筋间距作适当调整。
8.2.5. 施工时应结合施工条件和施工工艺安排，尽量考虑先预制钢筋骨架（或钢筋骨架片），钢筋网片，在现场就位后进行焊接或绑扎，以保证安装质量和加快施工进度。
8.2.6.如锚下螺旋筋与分布筋相干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋间距，但不能随意取消。
8.2.7.墩台支座埋入箱梁部分的构件，应尽可能与箱梁内的钢筋焊接在一起。
8.2.8.伸缩缝预埋应要求伸缩缝供货厂商提供有关图纸，以快速准确的施工伸缩缝。
8.3 下部结构 8.3.1.基底取持力岩层强度和设计嵌岩深度指标双控，即施工至设计高程后应检查嵌岩深度（嵌岩深度要求从桩基边到中风化岩层斜面的安全襟边距不得小于 5 米算起），并取岩样做极限承载力试验，确保嵌岩深度和基岩单轴抗压强度达到设计文件要求,桩基长度原则上不小于设计桩长。当与地质勘探报告不符时，应与业主、监理、设计、地勘单位等参见各方协商后，确定桩底标高。
8.3.2．严格控制基桩的垂直度和桥墩的倾斜角度。桩基嵌岩深度范围内不得采用爆破施工。须对每根桩进行检测，每根桩预埋无缝钢管进行超声波无损检测，施工时应确保检测管内通畅无污物，管端部应进行封堵处理。
8.3.3．墩台、支座位置及高程控制要求准确，支座水平安放，并应按厂家要求施工。
8.3.4．桥台采用先填土后挖桩的施工顺序，填土过程中应分层夯实，压实度不低于 96%。
8.3.5．施工单位应对现场桥墩及桥台位置的坐标、高程进行准确测量放样，如与设计标高出入较大，应及时通知设计单位。施工过程中，应做好必要的安全设施，以确保施工和人员安全。
8.4 上部结构
8.4.1．箱梁施工 ·有关施工工艺及施工质量按《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）的有关条文进行。
·箱梁采用搭架现浇方式浇筑，施工单位应根据箱梁自重及施工设备等荷载自行设计、安装支架，必须确保支架具有足够的强度和刚度。浇筑前应以 120%箱梁恒载和机械设备重量对支架进行预压。主梁混凝土中建议加入 8%高效微膨胀抗裂防水剂，箱梁混凝土的颜色应保持一致，表面光滑平整。应严格保证箱梁混凝土的质量和强度，在浇筑新混凝土前应将旧混凝土的接缝面凿毛洁净，以保证新旧混凝土的整体性，并注意混凝土的养生； ·箱梁应严格控制断面尺寸，施工误差应限制在施工规范允许的偏差之内。浇筑箱梁时，注意预留泄水管的孔道，并且注意不要遗漏预埋在梁中的部件，如预埋在梁中的支座螺栓、伸缩缝、栏杆钢筋等。
·钢束管道应严格按照图纸所给的坐标准确定位，确保钢束曲线平滑，锚具安装时，垫板平面必须与钢束管道垂直，锚孔中心应正对管道中心。
·必须待梁体混凝土强度达到 95%设计强度（养护不小于 7 天）后方可张拉预应力钢束，采用两端张拉的预应力钢束张拉时须两端同时张拉和锚固。
·为使现浇桥面层与箱梁整体结合，箱梁顶面必须拉毛处理，并用水冲洗干净后方可浇注桥面。
·箱梁人孔洞根据实际情况在箱梁 1/4 截面至端部范围内自行设置，施工完毕后应按设计复原。
·伸缩缝待桥面铺装完成后安装，而支座应在浇筑箱梁梁端时安装。其安装的初始位置应根据有关图纸及要求进行。施工前应认真研究落实施工组织计划，按照相应施工顺序进行施工。测试预埋件要及时安置。
8.4.2.预应力施工 ·预应力钢材及预应力锚具进场后，应分批严格检验和验收，妥善保管。
·预应力锚具和预应力张拉设备应配套使用，应按锚具使用说明书上的要求采用匹配的千斤顶型号。建议在上部结构施工前先进行试张拉等工艺试验，以掌握相关参数和熟悉张拉规程。预应力张拉设备在使用前必须进行标定和检验，不合格的设备不能张拉预应力。
·预应力钢绞线应按有关规定对每批钢绞线抽检强度、硬度、弹性模量、截面积进行检测，对不合格产品严禁使用，同时应就实测的弹性模量和截面对计算引伸量作修正。
·钢绞线运抵工地后应放置在室内并防止锈蚀，切割钢绞线不准采用电焊或气焊切割，应采用圆盘机械切割。
·所有预应力钢材不许焊接，凡有缺陷的预应力钢绞线部位应予切除，不准使用。钢绞线使用前应作除锈处理，所有预应力张拉设备应按有关规定认真进行标定。
·波纹管应分批检验，不符合技术标准和相关要求的不允许使用。钢束管道要按图纸要求准确定位。
·锚具安装时，垫板平面必须与钢束管道相垂直，锚孔中心要对准管道中心。钢束管道与锚具的连接必须妥善处理，严禁管道伸入锚孔内，长钢束的穿束方法应仔细研究确定。
·锚具夹片和锚头锥孔要保持清洁，严禁有金属屑、混凝土等杂物，安装夹片前要进行清理。
·预应力管道间及管道与喇叭管的连接应确保其密封性。所有管道沿长度方向按设计要求设井字形定位钢筋并点焊在主筋上，不容许铁丝定位，确保管
道在浇筑混凝土时不上浮，不变位。
·应逐个检查垫板喇叭管内有无毛刺，对有毛刺者应予退货，不准使用。
·预应力张拉顺序：0→初始张拉吨位（10%σk）→100%σk 张拉吨位→持荷 5 分钟锚固。引伸量的量测应测定钢绞线直接伸长值，不宜测千斤顶油缸的变位，为此应将钢绞线伸出千斤顶尾端 10 厘米，直接测定钢绞线在张拉前、初始张拉吨位、张拉吨位及锚固后四种情况下的引伸值。如实际张拉引伸量与设计值相符，则可不进行超张拉，直接在控制应力锚固。
·预应力采用两端张拉的钢束，预应力钢束在箱梁横截面方向应保持对称张拉，在纵向张拉两端应保持同步。预应力钢束张拉时采用张拉力和伸长量同时控制，以张拉力为主，张拉过程中、应观察梁体变位，发现异常及时向设计、监理、业主方通报。
·预应力钢束张拉完毕后，严禁撞击锚头和钢束。
·箱梁钢绞线张拉完成后，应采用梁体等强度压浆料对预应力管道进行真空吸（压）浆，并应保证灌浆饱满。后张预应力孔道宜采用专用压浆料或专用压浆剂配制的浆液进行压浆，所用原材料应符合《公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）》第 7.9.2 条的规定；采用压浆材料配制的浆液，其性能应符合《公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）》第 7.9.3 条的规定。
·预应力管道应预留压浆孔和溢浆孔，曲线孔道的波峰部位应预留排气孔，在最低部位预留排水孔。压浆前应用压缩空气清除管道内杂质， 然后压浆，管道压浆要求密实，压浆配合比要...